图2-3 未装外罩板前定子机座框架 图2-4 定子机座外形
2.1.2 定子铁心
定子铁心基本数据如下表： 定子铁心外径 定子铁心内径 定子铁心总长 定子槽数 定子槽形尺寸 定子铁心通风道数 定子铁心段数 定子铁心通风道宽 定位筋数量及尺寸 穿心螺杆数量尺寸 分块压板数 边段铁心长度 边段铁心通风道数 每圆周定子冲片数 2673.4mm 1316mm 6300mm 42 46.23/159.34 95 96 6mm 42 φ38.1 42 φ31.8/φ36.6(绝缘后) 2×21 2×129mm 2×3 10.5 表2-2 定子铁心基本数据
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定子铁心由涂有半无机硅钢片绝缘漆的高导磁、低损耗扇形硅钢冲片叠装而成，沿圆周10.5冲片。硅钢片厚度为0.5（相当于西屋牌号为10502SA，比损耗P15/50=2.63W/kg），在扇形硅钢片的两侧表面涂有F级环氧绝缘漆。，定子槽数为42槽。定子铁心通过装焊在机座内夹紧环上 的42根圆形定位筋与机座的隔振结构件相连接。铁心两端设有无磁性铸钢齿压板。在齿压板的外侧设有硅钢冲片叠装成的磁屏蔽，磁屏蔽内圆表面为阶梯形多齿表面，以有效地分导定子端部轴向漏磁通，防止主铁心过热，使是发电机具有良好的进相运行能力。在磁屏蔽的外侧设有21块无磁性铸钢分块压板。定子铁心轴向紧固由定位螺杆和42根高强度无磁钢绝缘穿心螺杆拉紧，穿心螺杆的紧固经液压拉伸器拉伸后再紧定螺帽，使铁心受压均匀，并减小端部不平度。铁心的轴向压紧力为1.37MPa(100℃时)，铁心的径向紧固通过把紧夹紧环来实现，以增强铁心的刚度。夹紧环的内外环间涂聚四氟乙烯润滑剂，减少阻力，增大夹紧力。
为了减少端部漏磁损耗，降低边端铁心的温升，边段铁心设计成沿径向呈现阶梯形，在边段铁心齿部开小槽，同时边段铁心的段厚比正常铁心段减薄，对边段铁心进行漏磁通透入深度、温升分析计算，确定边段铁心的长度为129mm，齿部开小槽的深度为64mm。磁屏蔽、边段铁心为粘整体结构。
定子铁心端部屏蔽结构设有径向通风道，为加强磁屏蔽的冷却，对其背部的挡风板等相应改动，即在磁屏蔽端板上开设通风孔与定子机座的第1、11风区相通构成磁屏蔽的冷却通路。
在检修过程中，请特别注意保护铁心内圆表面不要受到碰伤而形成片间短路。由于本型转子磁势很大，铁心轭部又较高，气隙较大（达93mm），一旦短路，该处短路损耗较大，温度会有较大的升高，并促使铁心临近的硅钢片绝缘受到损坏，因而使短路逐步扩展，导致严重的铁心烧伤事故。
2.1.3 定子线棒以及定子绕组的装配
660MW发电机的定子线棒由空心导线和实心导线组合构成，空、实导线的组合比为1：2。空实心导线均包聚脂玻璃丝绝缘，导线线规为：空心4.8×7.85－1.35，实心2.4×7.85上层线棒由5组4排导线构成，下层线棒由4组4排导线构成，因此上、
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下层线棒的截面不同。在线棒的直线部分的两排导线进行540o编织空换位。采用上、下层不同截面的线棒的设计比相同截面的设计，使涡流作用所引起的附加损耗减少近20%，而直线部分进行空换位既能抵消股间循环电流产生的附加损耗，还能减少端部横向磁场差异所引起的附加损耗。
定子线棒的对地绝缘的厚度按20KV级绝缘规范要求，包括防晕层在内双 边厚度为10.8mm。并采用进口VPI（真空压力浸渍技术）少胶绝缘系统。
线棒端部为渐开线式，为了增大相间鼻端的放电距离，异相线棒的鼻端距离加大，而同相线棒的鼻端距离减小，因此，上、下层线棒的端部形状和尺寸各为7种。
线棒两端的水盒接头构成线棒鼻端的水电连接结构，线棒的空、实心导线均用中频加热钎焊在水盒内。 上下层线棒的电连接由上下水盒夹紧多股实心铜线(12×5)，用中频加热钎焊而成。水电连接的绝缘采用绝缘盒做外套，盒内塞满填料，并采用电位移法逐一检查绝缘盒外的表面电压，以保证水电连接头的绝缘强度。套在线棒上或汇水管上水接头的成型绝缘引水管，都用卡箍将水管箍紧。
发电机定子为42槽，绕组为60o相带，双层2支路并联。
绕组的槽部固定结构与引进600MW机基本相同，即在槽底和上、下层线棒之间填加外包聚脂薄膜的热固性适形材料，采用涨管压紧工艺，使线棒在槽内良好就位，在线棒的侧面和槽壁之间配塞半导体垫条，使线棒表面良好接地，以降低线棒表面的电量电位防止电腐蚀。定子绕组槽内固定结构见图2-5。
定子槽楔为高强度F级玻璃布卷制模压成型，在槽楔下采用弹性绝缘波纹板径向压紧线棒，防止槽楔松动，在检修中，由带有测量孔的槽楔上测量波纹板的压缩量来控制槽楔的松紧度，以保持径向恒压力。在每槽两端的槽楔，采用开人字形槽的结构锁紧槽楔，防止槽楔在运行时因振动而松动，发生轴向位移。定子槽楔布置示意图见图2-7。
大型汽轮发电机定子绕组端部受力情况很复杂，在正常运行时有电动力、热应力、振动疲劳。在非同期合闸或突然短路时，产生巨大的冲击力和弯矩，更应注意到，端部绕组，特别是各支路首末长引线线圈的自振频率，应远离双信工频，以免发生谐振，否则绝缘、股线将可能导致断裂，或磨损绝缘甚至露铜，造成相间或对地击穿。
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定子端部绕组固定结构采用西屋公司成熟的大锥环内三个固定环、绝缘螺杆、螺母、蝶型垫圈巩固，层间充填灌注胶的水笼带，外加压板组成刚——柔绑扎固定结构。整个定子绕组端部通过设在端部内圆上的2道径向可调绑扎环、绕组鼻端径向撑紧环，上、下层线棒之间的充胶支撑管及下层线棒对锥环间的适形材料等固定在环氧玻璃纤维绕制的大型整体锥形支撑环上，而线棒的鼻端之间则用垫块，楔形支撑块和浸胶玻璃布带绑扎成沿圆周呈环状的整体。这样整个绕组端部与锥形支撑环形成牢固的整体，锥形支撑环的外圆周与21个均匀辐向分布的绝缘支架固定在一起，而绝缘支架则通过反磁弹簧板与定子铁心的分块压板固定在一起，形成柔性联接结构。锥环内端头与铁心端部搭接处垫滑移层，且锥环的线膨胀系数与线圈的线膨胀系数相近。当热胀冷缩时，通过弹簧板使定子线圈和支撑系统自由伸缩，从而缓解了热应力，抑制住电磁振动力及突然短路冲击力，使线圈形变限制在极限小的范围内，有效地均匀了各元件地载荷。整个定子绕组端部则成为既刚又柔的固定结构，该结构在径、切向的刚度很大，而在轴向具有良好的弹性。当运行温度变化，铜铁膨胀不同时，绕组端部可沿轴向自由伸缩，有效的减缓绕组绝缘中产生的机械应力。
定子绕组引线的前端也固定在锥环支撑块上，引线的圆弧固定在绝缘支架上，引线与引线线棒的联接方式与上下层线棒间的联接方式一样，采用多股导线把合在水盒接头，中频感应加热软钎焊的结构。定子绕组端部固定结构图见图2-5。
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