<弹性>2．内力
（1）计算跨度
l01?l1-b?3600?200?3400mm
（2）板的弯矩计算跨中最大弯矩为当内支座固定时在g+q/2=8.25 kN·m作用下的跨中弯矩值与内支座铰支时在q/2=3.25 kN·m作用下的跨中弯矩值之和。本题泊松比取0.2，支座最大负弯矩为当内支座固定时g+q=11.5 kN·m作用下的支座弯矩。
l01 / l02=3.4/6.4=0.53,四边固支时查表得l01, l02方向的跨中弯矩系数分别为0.0385,0.0056；支座弯矩系数分别为-0.0814，-0.0571；四边简支时查表得l01, l02方向的跨中弯矩系数分别为0.0892,0.0210. m1=(0.0385+0.2*0.0056)*8.25*3.42+(0.0814+0.2*0.0210)*3.25*3.42=6.99 KN·m m2=(0.0056+0.2*0.0385)*8.25*3.42+(0.0210+0.2*0.0814)*3.25*3.42=2.67 KN·m m1’=m1”=-0.0814*11.5*3.42=-10.82 kN·m m2’=m2”=-0.0571*11.5*3.42=-7.59 kN·m 3.配筋计算
环境类别一级，混凝土保护层厚度15mm，假定纵筋10mm
b=1000mm h=120mm h01=120-15-10/2=100mm, h02=100-10=90mm C20混凝土，?1?1.0，fc?9.6N/mm2，ft?1.10N/mm2 HPB300钢筋，fy?270N/mm2
板的各跨跨中截面和各支座截面的配筋计算如下表所示：（mm2） 截面 l01方向 l02方向 h0（mm） m (kN·m) 100 90 0.8*6.99=5.59 As（mm2） 213.3 配筋 Φ8@300 Φ8@500 Φ10@200 Φ8@200 As（mm2） 252 101 393 252 l02?l2-b?6600?200?6400mm0.8*2.67=2.14 89.6 0.8*（-10.82）334.27 =-8.66 0.8*（-7.59）231.1 =-6.07 支座l01方向 100 支座l02方向 100 ??As??1011.10??0.10%??min?max?0.45??0.18%,0.2??0.2bh1000?100270??，故应按最小配筋率配筋，实际配筋为Φ8@200，As?252mm2
5
五．次梁的计算 1.荷载
按支座弯矩等效的原则，将板传给次梁的梯形荷载等效为均布荷载。 α1=0.5l01 / l02=0.5*3.4/6.4=0.27 g’=g* l01/2=5*3.4/2=8.5 kN/m
ge=(1-2+)g’=(1-0.272+0.273)*8.5=8.05 kN/m q’=q*l01/2=6.5*3.4/2=11.05 kN/m qe=(1-0.272+0.273)*11.05=10.46 kN/m
次梁自重25?0.2??0.5?0.12??1.2?2.28kN/m 次梁粉刷
?0.02??0.5?0.12??2?0.02?0.2??17?1.2?0.39kN永久荷载 可变荷载 <塑性>2.内力
（1）计算跨度
/m
g?8.05?2.28?0.39?12.47kN/m
q=qe=10.46 kN/m
l0?6600?300?6300mm
（2）
图1 次梁塑性方法荷载布置图
次梁的各跨跨中及支座截面的弯矩设计值如下所示：
由计算公式：M??m??g?q?l0
2截面位置 A支座 边跨跨中 B支座 第二跨跨中 弯矩系数 -1/24 1/14 -1/11 1/16 6
M/(kN·m) -35.03 60.05 -76.2 52.54
（3）次梁各支座剪力设计值如下表所示： 由计算公式：M??v??g?q?l0
截面位置 边支座A B支座(左) B支座(右) 3.配筋计算
(1)正截面受弯承载力计算
次梁跨中截面按T形截面计算，其翼缘宽度为 边跨bf'?1'?6300?2100mm，bf?b?sn?200?3400?3600mm，3剪力系数 0.50 0.55 0.55 V(kN) 66.72 73.39 73.39 bf'?12h'f?b?12?120?200?1640mm，取最小值bf'?1640mm
环境类别一级，C=20mm
h?500mmhf'?120mm假定箍筋直径10mm，纵筋20mm， 全部一排布筋h0?500?20?10?20/2?460mm
C20混凝土，?1?1.0，fc?9.6N/mm2，ft?1.10N/mm2 纵筋采用HRB400钢筋，fy?360N/mm2 经判别都属于第一类T形截面计算。 次梁支座截面按矩形截面计算 b=200mm
次梁的各跨跨中截面和各支座截面的配筋计算如下表所示： 截面 弯矩设计值（kN·m） b(mm) M ?s?2fcbh?A -35.03 200 0.086 1 60.05 1640 0.018 B -76.42 200 0.188 2 52.54 1640 0.016 ??1?1?2?s 0.090 0.018 0.210 0.016 7
As? ?fcbh?fy 220.8 362.1 515.2 321.9 214 216 316 216 实配钢筋 As?308mm2 As?402mm2 As?603mm2 As?402mm2 计算结果表明，?均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件；
??As??3081.10??0.31%??min?max?0.45??0.14%,0.2??0.2bh200?500360??，符合最小配筋率要求。 (2)斜截面受剪承载力计算
b=200mm，h0?460mm
箍筋采用HPB300钢筋，fyv?270N/mm2 A．截面尺寸验算：
hw?h0?hf'?460?120?380mm
hw/b?380/200?1.7?4，故截面尺寸按下式验算：
0.25?cfcbh0?0.25?1.0?9.6?200?460?220.8kN?Vmax?73.39kN，截面合适。
B．配箍计算，采用φ6双肢箍筋Asv?57mm2,计算B支座左侧截面 Asvfyvh0270?56.6?460s???2757mmV?0.7ftbh073390-0.7?1.1?200?460300?h?500，最大间距Smax?200mm
考虑折减s?500?0.8?400mm最终取s=200mm。
?svft1.1057?0.24??0.12%，满??0.14%>?sv,min?0.24200?200fy270足最小配箍率要求。
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