h—大体积混凝土厚度，1.5m
??0.5h??x(T2－Tq)?b?(Tmax－T2)?0.5?1.5?0.14?15?2?0.054m?54mm
2.33?25通过理论计算，考虑采用一层塑料薄膜和二层草席共5.4cm厚进行大体积混凝土养护时，其内、外部温差值可控制在25℃以内，以满足规范规定的要求。
②混凝土表面模板及保护层的传热系数 ?=1/[Σδi/λi+ 1/?g]
式中?—混凝土表面模板及保温层等传热系数[w/（m22k）]； δi—各保温材料的厚度（m）；
λi—各保温材料导热系数[w/（m2k）]； ?g—空气层的传热系数，取23[w/（m22k）]； ?=1/[0.054 /0.14+1/23]=2.33[w/（m22k）]； ③混凝土虚厚度h′=k2λ/? 式中h′—混凝土虚厚度（m）； k—折减系数，取2/3；
λ—混凝土导热系数；取2.33[w/（m2k）] h′=2/332.33/2.33=0.67m. ④混凝土计算厚度H=h+2h′ 式中H—混凝土计算厚度（m）； h—混凝土实际厚度（m）； H=1.5+230.67=2.84m ⑤混凝土表面温度
T2(t)=Tg+4 h′(H- h′) [T1(t)- Tg]/H2 式中T2(t) —混凝土表面温度（C）； Tg—施工期大气平均温度（oC），取23 oC； h′—混凝土虚高度（m）； H—混凝土计算厚度（m）； T1(t)—混凝土中心温度（oC）；
T2(t)=23+430.673(2.84-0.67)（T1(t)-23）/2.842
o
29
t龄期混凝土表层计算温度（℃）
龄期(d) 砼表层计算温度(T2t)
4）混凝土内平均温度
Tm(t)= [T1(t)+T2(t)]/2
t龄期混凝土内平均计算温度（℃）
龄期(d) 砼内平均计算温度(Tmt)
5）混凝土温度应力计算
本工程地下室底板及承台按外约束为二维时的温度应力(包括收缩)来考虑计算
①各龄期混凝土的干缩率及收缩当量温差 a.各龄期干缩率
?y(t)＝?0y(1-e-0.01t)3M13M2?M11 式中?y(t)—t龄期混凝土干缩率
?0y—标准状态下混凝土极限收缩值,取3.24310-4 M1．M2??M11各修正系数
本工程根据用料及施工方式修正系数(查表10－8)取值见下表:
修正系数取值
M1 M2 M3 M4 M5 M6 M7 M8 M9 M10 M11 41.55 40.51 37.77 34.68 31.93 29.88 28.85 27.47 26.44 26.08 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 38.54 37.67 35.37 32.78 30.48 28.76 27.90 26.74 25.88 25.56 1.1 1.13 1.0
1.2 1.11 1.18 0.76 0.85 1.3 0.86 1.01 30
经计算得出干缩率见下表:
各龄期混凝土干缩率
龄期(d) 收缩变形值3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 1.36×2.693.97×5.22×6.43×7.61×8.75×9.85×10.9310-5 10-5 10-5 10-5 10-5 11.97?y(t) 10-5 ×10-5 10-5 ×10-5 ×10-5 εy(3)=εy0(1-e-0.01t)·M1·M2·M3…M11=3.24×10-4×(1-2.718-0.01×3)×1.1×1.13×1×
1.2×1.11×1.18×0.76×0.85×1.3×0.86×1.01=1.36×10-5
εy(6)=εy0(1-e-0.01t)·M1·M2·M3…M11=3.24×10-4×(1-2.718-0.01×6)×1.1×1.13×1×
1.2×1.11×1.18×0.76×0.85×1.3×0.86×1.01=2.69×10-5
εy(9)=εy0(1-e-0.01t)·M1·M2·M3…M11=3.24×10-4×(1-2.718-0.01×9)×1.1×1.13×1×
1.2×1.11×1.18×0.76×0.85×1.3×0.86×1.01=3.97×10-5
εy(12)=εy0(1-e-0.01t)·M1·M2·M3…M11=3.24×10-4×(1-2.718-0.01×12)×1.1×1.13×1
×1.2×1.11×1.18×0.76×0.85×1.3×0.86×1.01=5.22×10-5
εy(15)=εy0(1-e-0.01t)·M1·M2·M3…M11=3.24×10-4×(1-2.718-0.01×15)×1.1×1.13×1
×1.2×1.11×1.18×0.76×0.85×1.3×0.86×1.01=6.43×10-5
εy(18)=εy0(1-e-0.01t)·M1·M2·M3…M11=3.24×10-4×(1-2.718-0.01×18)×1.1×1.13×1
×1.2×1.11×1.18×0.76×0.85×1.3×0.86×1.01=7.61×10-5
εy(21)=εy0(1-e-0.01t)·M1·M2·M3…M11=3.24×10-4×(1-2.718-0.01×21)×1.1×1.13×1
×1.2×1.11×1.18×0.76×0.85×1.3×0.86×1.01=8.75×10-5
εy(24)=εy0(1-e-0.01t)·M1·M2·M3…M11=3.24×10-4×(1-2.718-0.01×24)×1.1×1.13×1
×1.2×1.11×1.18×0.76×0.85×1.3×0.86×1.01=9.85×10-5
εy(27)=εy0(1-e-0.01t)·M1·M2·M3…M11=3.24×10-4×(1-2.718-0.01×27)×1.1×1.13×1
×1.2×1.11×1.18×0.76×0.85×1.3×0.86×1.01=10.93×10-5
εy(30)=εy0(1-e-0.01t)·M1·M2·M3…M11=3.24×10-4×(1-2.718-0.01×30)×1.1×1.13×1
×1.2×1.11×1.18×0.76×0.85×1.3×0.86×1.01=11.97×10-5
31
b.各龄期收缩当量温差
将混凝土的干缩率换算成当量温差
Ty(t)??y(t)?
式中
Ty(t)—t龄期混凝土收缩当量温差(℃)
?y(t)—t龄期混凝土干缩率
?—混凝土线膨胀系数，取1310-5 (1/℃)
计算结果列于下表:
t龄期收缩当量温差
龄期(d) 当量温差Ty(t)
②各龄期混凝土的最大综合温度差
2 ?T(t)＝Tj＋T(t)＋Ty(t)－Tq
33 1.36 6 2.69 9 3.97 12 5.22 15 6.43 18 7.61 21 8.75 24 27 30 9.85 10.93 11.97 式中ΔT(t)—各龄期混凝土最大综合温差 Tj—混凝土浇筑温度,取25℃
T(t)—龄期t时的绝热温升,根据式T(t)=Th2ξ(t)计算见下表: 龄期(d) 绝热温升T(t) 3 6 9 12 15 18 5.99 21 4.79 24 3.19 27 2.00 30 1.60 19.55 18.35 15.16 11.57 8.38 Ty(t)—t龄期混凝土收缩当量温差
Tq—混凝土浇筑后达到稳定时的温度,取施工期大气平均气温23℃ 计算结果列下表:
各龄期混凝土最大综合温度差 龄期(d) 综合温差ΔT(t) 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 16.39 16.92 16.08 14.93 14.02 13.60 13.94 13.98 14.26 15.04 32
