2、主桥上、下部结构
(1) 箱梁一般构造
主桥上部结构为（60+100+60）m三跨PC变截面连续箱梁，由上、下行分离的两个单箱单室箱型截面组成。单个箱体顶板宽17m ，厚0.28m，设2%的横坡；底板宽8.5m，厚度由0.3m从跨中至距主墩中心3.5m范围按二次抛物线变化成0.8m，横桥向底板保持水平；箱梁根部梁高5.6m，跨中梁高2.6m，箱梁梁高从跨中至距主墩中心2.5m处按二次抛物线变化； 腹板厚度0～6号块件为0.80m，8~13号块件为0.50m，在7号块件范围内由0.80m按直线变化到0.50m(7号块至主墩中心线距离为25.5m)；翼缘板悬臂长为4.25m，端部厚0.18m，根部厚0.65m。除在主墩墩顶设置两道厚0.8m的横隔板，支座处加设一道半横梁及边跨端部设厚2.34m的横隔板外，其余部位均不设横隔板。
本桥平面位于半径为R=5500m的右偏圆曲线上，施工图纸中所给的箱梁节段划分尺寸均为路线中心线处的长度，实际施工放样时施工单位应根据平面曲线进行相应的调整。
(2) 预应力钢束及布置
① 纵向预应力钢束：纵向预应力钢束设置了顶板束（T）、边跨底板束（B）、中跨底板束（Z）、腹板下弯束（W）及边跨合拢束（BH）和中跨合拢束（ZH）六种，纵向预应力均采用OVM19φj15.24，设计张拉吨位为3711KN。
② 横向预应力钢束：横向预应力钢束采用BM15-3扁锚体系，采用一端单根张拉方式，设计张拉吨位为195KN。
③ 竖向预应力：竖向预应力钢筋采用φL32高强精轧螺纹粗钢筋。
(3) 下部构造
主桥下部结构采用钢筋混凝土圆端式实体桥墩，低桩承台，群桩基础。主墩墩身宽4.0m，长12.5m。桥墩高度分别为6.0m（33号墩）和5.5m（34号墩）。
主、引桥过渡墩为“L”形盖梁，钢筋混凝土圆端式实体桥墩，厚1.7m，群桩基础。其中“L” 形盖梁分两次施工浇筑，即引桥侧待主桥边跨底板束张拉、灌浆完毕后在进行施工，具体参见相关图纸。
（二）、主桥上、下部结构分析
1、主桥上部结构静力分析采用《桥梁计算通用程序》进行计算。分别包括恒载、活载、预应力、混凝土收缩徐变（按1500天计）、支座强迫位移、风荷载、温度变化等荷载的作用，并以桥梁线性、非线性计算程序进行了校核计算。计算中
按有关规范规定对各种荷载进行不同的荷载组合，对结构的强度、刚度和应力做了验算，计算表明成桥状态以恒载+活载+支座沉降+降温的荷载组合控制设计。
2、主桥上部0号现浇块和箱梁齿板局部承压采用用SAP93系列软件进行空间分析。
3、主桥上部结构施工阶段计算，按照梁段划分、施工顺序及工艺，对每一梁段均考虑挂篮移动就位、浇筑混凝土、张拉预应力等三个施工过程。结合工程施工实际情况，施工计算共分了50个受力阶段，用《桥梁计算通用程序》分别对各梁段施工过程中的内力、应力、挠度进行了计算和验算。设计中主桥按先边跨合拢，后解除临时锚固，最后中跨合拢的顺序考虑，合拢温度严格控制在15~20℃。
4、箱梁横向分析采用框架模型进行计算，并以此配置顶板横向预应力钢束及顶板横向钢筋。另外，箱梁扭转、翘驱、剪力滞等还进行了空间分析。
5、结构动力分析
结构动力分析按《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）和《Standard Specifications for Highway Bridges》U.S.A,1996.将桥梁上、下部及基础作为空间整体结构，用SAP93系列软件进行分析。地震力计算中地基比例系数m=8000KN/m4，地震力叠加方案为：
纵向：100%纵向力+30%横向力+50%竖向力；
横向：30%纵向力+100%横向力+50%竖向力。
5、下部结构的分析计算，除按我院编制的桥梁下部结构综合程序进行外，动力分析还采用SAP93系列软件，依据《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）和《Standard Specifications for Highway Bridges》U.S.A,1996的有关规定进行。 并考虑了风力、制动力、支座摩阻力、船舶撞击力及地震力等因素。
6、结构计算相关参数
50号混凝土 容重： 26KN/m3 弹性模量：3.5×104MPa
风荷载 风速28.3m/s，相应风压800KPa
桥墩不均匀沉降考虑为 2cm
箱梁整体升降温±20℃
桥面板与其他部分的温差 升温10℃ 降温-5℃
管道摩擦系数 ｕ＝0.25
管道偏差系数 κ＝0.002
钢筋回缩和锚具变形为 6 mm
相对湿度 75％
混凝土徐变系数Φ＝2.0，
收缩应变ε＝2.1×10-4，
钢束松弛率3.5%。
七、施工要点及注意事项
有关桥梁的施工工艺及其质量控制，应严格按照《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）、《公路工程质量评定标准》和其它相关《技术规范》的有关规定执行。
1、主桥桥墩基桩、承台及墩身的施工
(1)、 由于本桥桥位范围内地质条件恶劣，本桥主墩基础设计采用28根φ1.2m的钻孔灌注桩，施工放样前应对基桩座标认真复核，确认无误后方可进行，并对所放桩位用钢尺进行各个方向的丈量校核。
(2)、 完成主墩钻孔灌注桩施工，进行承台施工时，由于承台混凝土体积大，浇筑混凝土应采取减少水化热等有效措施，同时在承台钢筋保护层中设D5冷轧带肋钢筋焊接网，避免发生温度收缩裂缝。
(3) 完成承台施工，采用常规方法进行墩身施工，为避免施工时出现墩身混凝土裂缝，墩身底部1.5米高度应与承台同时浇筑，其余部分一次浇筑完成，同时在墩身钢筋保护层中设D5冷轧带肋钢筋焊接网，避免发生温度收缩裂缝。
2、主桥上部施工
浇筑（悬浇）混凝土过程中，应特别注意对锚下、箱梁底面竖向预应力钢筋垫板等处的混凝土的捣实，防止出现蜂窝状，确保有效预应力达到设计要求。
(1)、0号梁段的施工
①、位于临时锚固垫块顶面的墩顶以及与箱梁接触的垫块顶面，必须抹浆刮平，在浇筑垫块和箱梁混凝土前，先在墩顶面与垫块顶面涂抹隔离剂，以便拆除临时锚固垫块。临时锚固垫块顶、底面不得填塞任何其它物质，以保证各接触面的平
整。
②、墩顶0号梁段拟从承台顶搭支架施工（亦可考虑在墩顶预埋牛腿支撑的托架上施工），支架、牛腿及托架应认真设计验算，且支架需进行100％的预压。
③、用高强精轧螺纹粗钢筋形成梁墩固结，墩顶0号梁段混凝土应一次浇筑完成，鉴于箱梁墩顶块件体积较大，预应力管道及钢筋密集，施工中应确保预应力管道定位准确，注意混凝土的震捣密实，确保混凝土的施工质量。浇筑混凝土应采取减少水化热的有效措施，避免发生温度收缩裂缝。
(2)、 箱梁的悬臂施工
①、1～13（1’～13’）号梁段是在挂篮上对称悬臂浇筑的，在确保承载能力和刚度的前提下，挂篮尽可能轻型化和行走方便，挂篮自重加全部施工荷载重应控制在900KN以下（挂篮设计时应根据材料、工艺等情况选取合适的安全系数）。悬浇挂篮在0号梁段上安装完毕后，应进行预压测试，并记录预压时的弹性变形系数，以尽可能消除非弹性变形和获得标高控制的数据。
②、各悬臂施工梁段要求一次浇筑完成，无论在浇筑阶段、挂蓝移动或拆除阶段，均需保持对称平衡施工，严禁进行不平衡施工。
③、各梁段悬浇过程中，应严格控制浇筑箱梁梁段混凝土的超方，任何梁段实际浇筑的混凝土的重量不得超过该梁段理论重量的3％，箱梁顶板顶面浇筑混凝土的不平整度不得大于5mm；箱梁底板厚度亦应予以严格控制。
④、应重视箱梁施工的施工观测和控制，确保箱梁受力状态和线形控制在允许范围内，箱梁合拢时各合拢段相对高程误差不得大于2.0cm，轴线偏差不得大于1.0cm。
(3)、 边跨现浇段的施工
①、边跨现浇段在落地支架上一次浇筑完成，落地支架应进行100％的预压以确保安全和消除非弹性变形，并按实测的弹性变形量和施工控制要求，确定立模标高和预拱度。
②、边跨底板预应力钢束张拉时应保证箱梁与支架间水平方向能自由变形，为此一般在现浇段底模与支架承重纵梁间密排钢管，但在浇筑混凝土时应确保梁体稳定。
③、现浇段底模安装时应按要求在过渡墩顶安装支座。
④、应现浇段端部预应力钢束张拉净空要求，应考虑过渡墩墩顶引桥侧的盖梁后浇。
