苏州嘉盛建设工程有限公司
Mwk ── 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk =0.177 kN.m； 经计算得：考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs =178.653 米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。
七、连墙件的计算
连墙件的强度稳定性和连接强度应按现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ8）、《钢结构设计规范》（GBJ17）、《混凝土结构设计规范》（GBJ10）等的规定计算。
连墙件的轴向力计算值应按下式计算： Nl = Nlw + N0
式中 Nl ── 连墙件轴向力计算值(kN)；
Nlw ── 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × Wk ×Aw =1.4×0.656×7.200＝6.612 Wk ── 风荷载基本风压值，Wk =0.656 kN/m2； Aw ── 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw =3.00×2.40＝7.200 m2；
N0 ── 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)，No =5 ；（单排取3，双排取5）
经计算得： Nlw =6.612 kN，连墙件轴向力计算值 Nl = Nlw + N0 =11.612 kN
33
苏州嘉盛建设工程有限公司
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f] 其中
── 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比
l/i=500.0/15.8＝31.65,查表得到=0.912；
A =489 mm2；[f] = 205.00N/mm2。 经计算得： Nf =91.42 kN Nf>Nl，连墙件稳定性满足要求。 连墙件采用扣件与墙体连接。
经计算得： Nl =11.612大于单扣件的抗滑力8.0kN，但小于双扣件抗滑力12.0KN，建议选用双扣件。
连墙件扣件连接示意图
八、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
其中 p ── 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A =8.039/0.09=89.3 N/mm2；
N ── 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N =8.039 A ── 基础底面面积 (m2)； A =0.09
34
苏州嘉盛建设工程有限公司
fg ── 地基承载力设计值 (N/mm2)； fg = kc × fgk =0.4×280＝112.0 N/mm2
其中 kc ── 脚手架地基承载力调整系数；kc =0.4 fgk ── 地基承载力标准值；fgk =280 立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求
p ≤ fg
经计算P=89.3<112.0：
地基承载力的计算满足要求。
第八章 悬挑外脚手架的结构计算
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为脚手架，搭设高度为18米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.40米。
施工均布荷载为3kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 钢材的强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06X105N/mm2
惯性矩I=12.19X104mm
悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.1米，建筑物
35
苏州嘉盛建设工程有限公司
内锚固段长度1.5米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，采用钢丝绳￠15.5（6X19+1）光面钢丝绳进行反拉。
悬挑高度为25米内每段悬挑架中间各增加一次反拉卸荷，采用钢丝绳￠15.5（6X19+1）光面钢丝绳拉吊内外立杆。 ￠20吊环在混凝土中的锚固长度不小于30d。
钢丝绳卸荷部位每跨设置连墙杆，连墙杆贯穿脚手架内外立杆，做到拉顶结合刚性连接，防止立杆变形，设置卸荷钢丝绳时与悬挑工字刚和力杆保持在同一个垂直平面内，并用花蓝螺栓调节钢丝绳的张紧度，使钢丝绳受力保持一致，花蓝螺栓的承载力不低于钢丝绳的承载力。
风压按《建筑结构荷载规范（GB50009-2001）》50年一遇取值。 详见下图
φ20吊环卸荷层上的第二层φ25箍环I14工字钢绳卡三道钢丝绳防护网钢筋头φ20 L=50卸荷层工字钢钢筋头焊接说明: 钢丝绳间距为1.5m,双钢管间距为1.5m.
36
