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fmax/l=9.1÷6020＝1/662<1/400 满足要求 7、后上横梁检算
后上横梁由2［36a组成，其中在后上横梁和主梁连接部位上下各焊接δ＝20mm的钢板，局部加强。
I=58436cm4 W=2921.8cm3 梁自重 q=1.6KN/m; 由立柱传递的集中荷载：P=1660.4KN 重载时受力简图如下：
Mmax=347.3KN·m （x=4.54m） fmax=0.2mm R1=826.7KN R2=845.8KN R3=845.8KN R4=826.7KN σ＝Mmax/W=347.3÷2921.8＝118.9Mpa<[σ]=140Mpa 满足要求
fmax/l=0.2÷880＝1/4400<1/400 满足要求 空载时检算：
空载时由后下横梁传递的荷载为：P1=48.19KN 由立柱传递的荷载为：P2=222KN
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计算得：
Mmax=184.5KN·m （x=4.1m） fmax=12.5mm σ＝Mmax/W=184.5÷2139.1＝85.3Mpa<[σ]=140Mpa 满足要求 8、滑道检算：
滑道采用10mm和12mm的钢板焊接成箱形
惯性矩：I=2×（10×2563÷12＋220×123÷12＋220×12×1342）×2＝24566.6×104mm4＝23566.6cm4
截面模量：W=I/y=24566.6÷14=1754.8cm3
底模系统重15.2t，侧模系统重16t，滑梁吊梁重3.0t，前上横梁1.8t，前平联及吊杆1t。 以上合计37×1.2＝44.4t
以上重量由两根主桁承重，假设考虑全部由前支点承担，每根主桁取其二分之一，则每根主桁前端受集中力F=44.4÷2=22.2t 压轨扁担梁最大间距4m,按照简支梁计算滑道受力简图如下：
P1=222KN 计算得：
Mmax=222KN·m （x=2m）
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σ＝Mmax/W=222÷1754.8＝126.5Mpa<[σ]=140Mpa 满足要求。
滑块对滑道的压力作用按照简支梁计算，受力图如下：
P=44.4KN 计算得：
Mmax=222KN·m （x=1m）
σ＝Mmax/W=222÷1754.8＝126.5Mpa<[σ]=140Mpa 满足要求。 9、吊杆检算 (1) 前吊杆
由前上横梁知，前吊杆最大拉力为374.6kN，由两根吊杆承担。
A?32πd4π???0.0322?8.04?10?4m2?804mm2 44Φ32Ⅳ级精扎螺纹钢抗拉强度为550Mpa。 σ＝F/2Aυ32＝374.6÷804÷2＝233Mpa<550Mpa
满足要求
抗拉安全系数：n=550/233=2.36 (2) 后锚杆：
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在砼浇注施工状态下，由后下横梁计算过程得后锚点的最大拉力为345.7KN，由两根υ32的精扎螺纹钢承担，每根的拉力为：345.7kN/2=172.85kN
A?πd42?324?π4?0.0322?8.04?10?4m?804mm2 Φ32Ⅳ级精扎螺纹钢抗拉强度为550Mpa。 σ＝F/Aυ32＝172.85÷804＝215Mpa<550Mpa 抗拉安全系数：n=550/215=2.56
10、吊耳：吊耳最大拉力 F=374.6÷2＝187.3kN
A1??20?140?51?20??2?3560mm2 A2??20?55.5??2?2220mm2
Abs=20×50×2=2000mm2
σ＝F/A1=187.3÷3560×1000＝52.6Mpa<140Mpa τ＝F/2A2=187.3÷2÷2220×1000＝42.2Mpa<85Mpa 吊耳孔壁局部承压计算
σbs=F/Abs=187.3×1000÷2000=93.65Mpa<140Mpa 吊耳销轴υ50，材质45#钢 受力简图如下：
W?md3???533
3232?98.125cm3=98125mm
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