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石 油 炼 制 与 化 工
1998年 第29卷
初馏塔的老装置改造。
的气相负荷降低, 因此每吨原油可降低能耗约合标 准燃料油0. 068 kg。 4 轻烃回收
由于国外轻质原油中轻烃含量比国内原油高出
很多, 因此, 在大规模加工国外原油时, 对其轻烃进 行充分的回收是十分必要的。
图3 初馏塔2一段闪蒸2常压塔方案
方案四, 初馏塔2二段闪蒸2常压塔方案 ( 见图
4)。该方案兼有方案二及方案三的优缺点, 由于流程
较为复杂, 使用时应慎重考虑。
表3 几种国外原油和胜利原油中
轻烃含量的比较
原 油
C1轻烃收率(质量分数)C2C3i 0. 040. 42 0. 060. 36 0. 00. 24 0. 080. 46 0. 010. 07
-10133伊朗轻油0. 0n
左右。因此
而国内原油一般在0. 3%
回收一般有三个方法。
2
进入吸收稳定系统回收 液化气及轻汽油等组分。 该流程用于老装置改造,
此方案需依托其它装置,
套常减压蒸馏装置在
ê
月增设了轻烃回收系统
只、缓冲罐1
1
效果很好C4合计1. 091. 88伊朗重油0. 00. 881. 56沙特轻油0. 00. 821. 1
年两年多的运行来看,C40. 330. 260. 130. 190. 08油0. 00. 861. 59胜利原油0. 00. 160. 32
由表3可见, 国外原油的轻烃含量一般在1. 0% 必须对轻烃加以回收,后送至催化裂化装--18866,,在加工国 置富气压缩机入口C1、投资少,采用此方1888
以提高综合经
案经济合理,年瓦斯平衡数据测算,第蒸0以馏装置每年被加热炉烧掉的液态烃达只上
外轻质原油时, 及冷却器?%
济效益。
根据我国目前加工国外轻质原油的情况, 轻烃 4 1 将初顶油气、常顶油气引入催化裂化装置
这种方法通常是将初、常顶油气用鼓风机升压 次升压后, , 经压缩机再 图4 初馏塔2二段闪蒸2常压塔方案
C4
3 2 闪蒸馏程的选择 C 干气和 C3、
在第é 套常减压蒸馏装置 (4 M t?流程简单。特 a)改造中, 为
别是在催化裂化气体压缩机和吸收稳定系统能力有 节省投资并最大程度地降低常压炉和常压塔的负
简单可行。但 荷, 以适应加工中东轻质原油的需求, 因此, 选用了 富裕的情况下,
催化裂化原料或处理量的 二段闪蒸2常压塔流程 (即方案二)。该装置在1997年
变化都会直接影响常减压蒸馏装置轻烃的回收, 而 常减压蒸馏装置气体量的变化也同样会影响催化裂 的情况下, 运用该二段闪蒸流程, 使装置加工能力达
化的平稳操作。 到了5 M t?a。在常压塔直径只有4 400 mm 的工况
1990年1月 下, 生产出合格的汽油、煤油、柴油。二段闪蒸流程大 镇海公司第ê
大缓解了常压塔超负荷问题, 创造了良好的经济效 单炼国外轻质原油后, 初、常顶瓦斯大大增加。根据
1990年到1991 套常减压 益
a ) 改造设计 。 在第? 套常减压蒸馏装置 (8 M t?10 k t 以上。
, 为了节省 中, 经过多方案技术经济比较, 并根据该装置原有设 为此, 在1992年7
备的情况, 保留了初馏塔和无压缩机回收液化气系 投资、缩短施工周期, 将该装置的初、常顶瓦斯引入 统, 在初馏塔后设置了闪蒸塔, 即初馏塔2一段闪蒸2 催化裂化装置进行回收。该措施只需增加罗茨鼓风 5月进行的进一步扩能改造中, 在未对常压塔作改造
常压塔 (方案三)。设计中, 对无闪蒸流程和有闪蒸流 机2台、脱液罐1 程进行了比较。结果表明, 常压塔第二中段回流段下 年至1994 ? 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
台。从1992 , 有效地回
第6期 范晓梅. 常减压蒸馏装置加工国外轻质原油的工艺路线选择 9
收了液态烃组分和轻汽油组分。 4 2 设压缩机回收轻烃
在原油种类变化频繁、轻烃含量不稳定情况下, 可采用将初、常顶油气直接用压缩机压缩回收的方 案。
设压缩机回收轻烃, 常减压蒸馏装置可按常规
设计要求。
无压缩机回收轻烃, 并通过脱丁烷塔实现液化气和 石脑油分离的单塔流程 (见图5)。该装置在1994年4 月投料试车一次成功, 产品质量和产品收率均达到
操作条件运转, 初馏塔不须提压操作, 不会影响初馏
塔拔出率, 并可对初顶气和常顶气中的轻烃同时回 收, 而且液化气回收率较高, 装置灵活性较强。轻烃
回收系统是否正常开工, 常减压蒸馏部分均不受影
响。但由于设置了压缩机, 使工艺流程趋于复杂, 占 地面积增加, 操作人员增多, 设备投资较高, 操作和
维护费用提高。
4 3 无压缩机轻烃回收
无压缩机方案是通过初馏塔提压操作, 使初顶 油在较高的压力下能溶解初顶气体中的 C 3、C 4 组 分, 然后用初顶油泵将含有轻烃组分的轻石脑油送 入气体回收系统回收液化气。由于该流程省去了压
缩机, 因而流程简单, 操作方便, 设备投资较低, 占地
面积减少, 设备维修方便。但初馏塔提压操作, 给初
馏塔拔出率带来不利影响。
应用该流程回收液化气, 影响液化气收率的主 要因素为初馏塔顶的压力和初顶油中液化气与石脑 油的比率。初馏塔顶压力越高, 初顶油中液化气与石
脑油的比率越大, 液化气在石脑油中的溶解度越大。
但过高的初馏塔顶压力, 会降低分馏精度, 增加能量 消耗, 同时也会增加设备投资和操作费用。而液化气
与石脑油的比率则和装置的换热流程以及产品的收 率有关。根据计算表明, 较为合理的方案为: 初馏塔 顶压力 (绝) 控制在0. 4 M Pa, 液化气与石脑油的比 率控制在10% 左右。
洛阳石化工程公司为镇海公司设计的第? 套1. 5 M t?a 的常压蒸馏装置, 以印度尼西亚的阿塔卡原 油和马来西亚的塔皮斯原油为设计依据, 该两种原 油 含有的小于 C 4 组分 (占原油, 体积分数) 约为 3. 76%。因此, 必须对这部分轻烃加以回收。在设计中, 对加压缩机和不加压缩机两种方案进行了详细的比 较, 计算结果表明, 不加压缩机方案比加压缩机方案 可节约能量约8 243 kW , 节电约200 kW , 节省投资 337万元。根据比较结果, 该装置率先在国内应用了
