延安大学建筑学院毕业设计（说明）
B左 B右 A
各层梁的内力组合和梁端剪力调整结果如下表
νRE [1.2×(SGK+0.5SQK)+1.35SEK] 1.35SGK SEK(2) +1SGK 2 1 -178.7 48.41 111.74 -48.41 -114.33 -27.25 98.21 -27.25 -127.86 42.83 129.13 -42.83 -96.94 45.49 178.7 -45.49 148.95 -5.71 -152.42 102.16 46.79 34.08 -159.92 94.3 83.84 0.9 -158.11 95.55 57.57 -2.04 -202.18 98.49 -199.51 101.72 65.48 -5.71 -176.15 94.3 31.59 34.08 -165.49 95.55 93.69 0.9 -131.47 98.49 146.29 -2.04 -41.61 70.22 -71.79 70.22 -107.25 93.56 -106.51 93.56 -67.52 70.22 -53.11 70.22 -60.97 70.22 -46.12 70.22 M V M V M V -28.53 37.44 -32.94 37.44 -23.62 37.44 -14.75 19.68 -17.06 19.68 -12.42 19.68 -133.06 44.14 99.9 -41.47 -150.56 41.47 133.06 -44.14 -99.9 41.47 150.56 -41.47 -162.05 97 60.08 2.4 -173.64 94.05 97.42 -0.55 -134.73 94.05 119.95 2.4 -53.27 70.22 -61.53 70.22 -44.31 70.22 -54.85 72.48 -63.41 72.48 -45.73 72.48 -162.05 -134.73 -173.64 157.21 层次 截面位置 E D左 D右 C左 内SCK调幅力 后 M V M V M V M V M V M V M V M V -22.42 37.44 -38.17 37.44 -56.12 49.69 -55.49 49.69 -35.69 37.44 -28.42 37.44 -32.53 37.44 -24.58 37.44 SQK调幅后 -11.34 19.68 -20.26 19.68 -31.49 26.48 -31.6 26.48 -19.34 19.68 -14.74 19.68 -17.05 19.68 -12.94 19.68 SEK(1) 1.2SGK +1.4SQK -42.78 72.48 -74.17 72.48 -111.43 96.7 -110.83 96.7 -69.9 72.48 -54.74 72.48 -62.91 72.48 -47.61 72.48 νREmax MV=rRE[ηVC(M blC+MC)/ln] 1 C右 B左 B右 A 178.7 -48.41 -111.74 48.41 114.33 27.25 -98.21 27.25 127.86 -42.83 -129.13 42.83 96.94 -45.49 -178.7 45.49 -199.51 -1521.42 -176.15 -159.92 -165.49 -158.11 -131.47 -202.18 120.59 202.28 190.68 153.66 37
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3、跨间最大弯矩的计算
以第4层ED跨为例，说明计算方法和过程
计算理论：根据梁端弯矩的组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件确定。 （1）均布荷载作用下如下图
（ 将三角形，梯形荷载转换为均布荷载）
VE=ME+MD/L+1/2(q1+q21+q22)L 求X，（其中X为最大正弯矩截面至E支座的距离） 则X可由下式求得 VD=(q1+q21+q22)X
将求得的X值代入下式即可得跨间最大正弯矩值Mmax Mmax=MD+VDX-1/2(q1+q21+q22)X2 若VD≤0,则：Mmax=MD
梁上荷载设计值q1=4.88kN/m
q21=17.85×5/8=11.16kN/m
q22=6×5/8=3.75kN/m
左震：ME=16.58/0.75=22.11kN·m,MD=-85.33/0.75=-113.77kN·m
VE=-(22.11+113.77)/6+(5.86+13.39+4.5)×1/2×6=48.6Kn>0 X=VE/q=48.6/(5.86+13.39+4.5)=2.05m Mmax=ME+ VE×2.05-1/2(q1+q21+q22)X2
=22.11+48.6×2.05-23.75×2.052×1/2
=71.84 kN·m
rREMmax=0.75×71.84=53.88kN·m
右震：ME=-60.29/0.75=-80.39 kN·m MD=-27.92/0.75=-37.23 kN·m
VE= ME-MD/L+1/2(q1+q21+q22)L
=(80.39-37.23)/6+23.75×1/2×6=78.44＞0 X=VE/q=78.44/23.75=3.3m
rREMmax=0.75×[-80.39+78.44×3.3-1/2×23.75×3.32]=36.86 kN·m
其它跨间的最大弯矩计算结果见下表 层次 跨 Mmax 4 3 CB 74.8 BA 96.98 ED DC CB BA ED DC 75.08 103.1 57.24 76.97 96.23 104.6
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层次 跨 Mmax 2 ED DC 123.25 114.21 CB 98. 28 BA 98. 77 ED 148 .98 DC 112 .51 1 CB 95. 68 BA 147. 04
4、梁端剪力的调整
抗震设计中一、二、三层及框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5的连梁，其梁端剪力设计值应按下式调整： V=rRE[ηvb(MLb+Mrb)/Ln+VGb]
其中：ηvb为梁端剪力增大系数，三级为1.1，二级取1.2。
VGb梁在重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计。 ⑴对于4层
ED跨，受力如图所示
VGb= qL×1/2=23.75×6×1/2=71.28kN Ln=6-0.6=5.4m
左震：MLb=16.58/0.75=22.11kN·m
Mrb=-85.33/0.75=-113.77kN·m V=rRE[ηvb(MLb+Mrb)/Ln+VGb]
=0.85×[1.2×(22.11+113.77)/5.4+71.28] =95.16kN
右震：MLb=-60.29/0.75=-80.39kN·m
Mrb=-27.92/0.75=-37.23kN·m V=rRE[ηvb(MLb+Mrb)/Ln+VGb]
=0.85×[1.2×(80.39-37.23)/5.4+71.28]
=68.74kN DC跨：
VGb= qL×1/2=27.64×7.8×1/2=107.8kN Ln=7.8-0.6=7.2m
左震：MLb=-43.2/0.75=-57.6kN·m
Mrb=-95.6/0.75=-127.47kN·m V=rRE[ηvb(MLb+Mrb)/Ln+VGb]
=0.85×[1.2×(57.6-127.47)/7.2+107.8] =81.73kN
右震：MLb=-101.95/0.75=-135.93kN·m
Mrb=-45.13/0.75=-60.17kN·m V=rRE[ηvb(MLb+Mrb)/Ln+VGb]
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=0.85×[1.2×(135.93-60.17)/7.2+107.8]
=102.36KN
CB跨：
VGb=71.28kN Ln=6-0.6=5.4m
左震：MLb=-19.18/0.75=-25.57kN·m
Mrb=-71.1/0.75=-94.8kN·m V=rRE[ηvb(MLrb+Mb)/Ln+VGb]
=0.85×[1.2×(25.57-94.8)/5.4+71.28] =47.51kN
右震：MLb=-84.87/0.75=-113.16kN·m
Mrb=-4.74/0.75=-6.32kN·m V=rLRE[ηvb(Mb+Mrb)/Ln+VGb]
=0.85×[1.2×(113.16-6.32)/5.4+71.28] =80.77KN BA跨：
VGb= 71.28kN Ln=6-0.6=5.4m 左震：ML
b=-18.28/0.75=-24.37kN·m
Mrb=-63.38/0.75=-84.51kN·m V=rrRE[ηvb(MLb+Mb)/Ln+VGb]
=0.85×[1.2×(24.37+84.51)/5.4+71.28] =81.15kN
右震：MLb=-68.08/0.75=-90.77kN·m
Mrb=13.49/0.75=17.99kN·m V=rRE[ηvb(MLb+Mrb)/Ln+VGb]
=0.85×[1.2×(90.77+17.99)/5.4+71.28] =81.13KN ⑵对于1-3层
ED跨 VGb= qL×1/2=22.85×6×1/2=68.55kN CB跨、 BA跨、
DC跨 VGb= qL×1/2=26.85×7.8×1/2=103.55kN
剪力调整方法同上,见各层梁的内力组合和梁端剪力调整表 六、框架柱的内力组合
取每层柱顶和柱底两个控制截面组合结果如下表
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