? 通常土的结构可归纳为单粒结构，蜂窝结构和絮状结构三种基本结构。
? 土粒的矿物成分可分为原生矿物和次生矿物。常见的原生矿物有石英，长石和云母；次
生矿物有黏土矿物，铁铝氧化物等。
? 黏性矿物颗粒特性：①颗粒细小，比表面大②吸附能力强③黏土矿物颗粒的带电性 ? 工程上对土的颗粒级配是否良好可按如下规定判断：级配良好的土，大多数颗粒级配曲
线主要呈光滑凹面向上的形式，Cc＞5及Cu= 1-3；级配不良的土土粒大小比较均匀，其颗粒级配曲线坡度较陡；或者土粒大小虽然较不均匀，但也不连续，不满足Cc＞5及Cu=1-3.
? 强结合水 在重力作用下不会流动，不传递静水压力，无溶解能力，温度在105°C以
上时才能蒸发，冰点为-78°C，密度为1.2-2.4g／cm。其性质接近于固体，具有极大的粘滞性，弹性及抗剪强度。
? 弱结合水 不能传递静水压力，具有较高的粘滞性和抗剪强度，但水膜较厚的弱结合水
能向较薄的水膜缓慢转移。弱结合水的群在使土具有可塑性。 ? 密实度0＜Dr≤0.33松散，0.33＜Dr≤0.67中密，0.67＜Dr≤1密实。
? 液性指数Il≤0坚硬，0＜Il≤0.25硬塑，0.25＜Il≤0.75可塑，0.75＜Il≤1软塑，Il?
＞1流塑。
地下水的运动方式和判别
按地下水的流线形态分类，层流和湍流；按水流特征随时间的变化状况分类，稳定流运动和非稳定流运动；按水流在空间上的分布状况分类，一维运动，二维运动和三维运动。 达西定律适用与层流 流网的特征：（1）流网中的流线和等势线是正交的；（2）流网中各等势线间的差值相等，各流线之间的差值也相等，那么各个网格的长宽之比为常数；（3）相邻等势线之间的水头损失相等；（4）各个流槽的渗流量相等。 渗透变形的主要类型有流土和管涌
3? ?
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? 流土和管涌的判别：对于Cc＜10的土，粗颗粒形成的孔隙直径不能让细颗粒顺利通过，
一般情况下这种土不会发生管涌；对于Cc＞10的土，发生流土和管涌的可能性都土的颗粒级配情况和颗粒含量；当细颗粒含量小于25%，细颗粒填不满粗颗粒形成的孔隙
时，渗透变形属于管涌；当细颗粒大于35%时则可能产生流土。 ? 自重应力分布规律：随深度的增加而增大，沿水平方向均匀分布。
? 自重应力影响变形：土形成时间长，不会发生变形；天然天则发生变形;饱和土的变形
和强度都取决于有效应力
? 基底压力的影响因素：基底压力的大小不仅与基础的大小形状，埋置深度，基础的刚度
及所受到的荷载的大小和分布有关，还和地基土的性质有关。 ? 随偏心距e的不同，基底压力可以出现三种情况：（1）当偏心距e＜l/6时，pmin＞0，
基底压力呈梯形分布；（2）当偏心距e=l/6时，pmin= 0，基底压力呈三角形分布；（3）
当偏心距e＞l/6时，pmin＜0，也即出现了拉应力，基底压力呈三角分布。
? 饱和土体的总压力等于有效应力和孔隙水压力之和，土的变形与强度只取决于有效应
力。 ? 发生渗流时土中各点的总应力不变，渗流力方向与土重力相反时，有效应力减小?wh；
渗流力方向与土重力相同时，有效应力增加?wh。 ? 压缩系数a1?2来评定土的压缩性高低
a1?2＜0.1Mpa?1，低压缩性土；0.1Mpa?1≤a1?2＜0.5Mpa?1，中压缩性土；a1?2＞
0.5Mpa?1，高压缩性土。
? 载荷实验终止加载条件：⑴载荷板周围的土明显的侧向基础；⑵沉降S急剧增大，P-S
曲线出现陡坡段；⑶某级荷载下24H内沉降速度不能不能达到稳定标准；⑷S/D大于等于0.06
? 分层总和法计算值与实测值出入大原因：①按弹性方法求得的σ2与实际地基的σ2不
同②计算中假定侧限与实际侧限不同③压缩性指标的准确性存在不同④没有考虑地基基础与上部结构共同工作
? 按应力历史天然土层可分为三种固结状态：正常固结土，超固结土，欠固结土 ? 三轴剪切实验：不固结不排三轴实验；固结不排水三轴实验；固结排水三轴实验。 ? 地基破坏形式：整体剪切破坏（低压缩性土）；冲切剪切破坏（高压缩性土）；局部剪切
破坏（中压缩性土）
? 影响土压力的因素：挡土墙位移；挡土墙形状；挡土墙的材料；墙后填土的性质。 ? 郎肯土压力理论基本假定：墙背垂直光滑，其后土体表面水平并无线延伸。 ? 挡土墙形式：重力式；悬臂式；扶壁式和加筋土挡土墙。 ? 抗滑移稳定不满足措施：（1）修改挡土墙的断面尺寸，通常加大底宽增加墙自重W以
增大抗滑力；（2）在挡土墙底部铺沙，碎石垫层提高摩擦因数值，增大抗滑力；（3）将挡土墙做成逆坡，利用滑动面上部反力抗滑；（4）在软土地基上可在挡土墙踵后设钢筋混凝土拖板，利用拖板上的填土增大抗滑力。 ? 抗倾覆稳定不满足措施：（1）修改挡土墙尺寸，如加大底宽，增加墙自重W以增大抗
倾覆力矩；（2）伸长墙前趾；（3）将墙背做成仰斜，可减小土压力；（4）在挡土墙垂直墙背上做卸荷台减少总的土压力。
