2．1．5下横梁的截面尺寸及几何特性强度验算：
将各种载荷作用在门架上引起的下横梁的弯矩叠加，然后按下式验算其强度，即弯曲应力：
???318?M??185? ????=
322Wx式中 ?M——作用在下横梁载面的总弯矩； Wx ——验算载面对x轴的载面模数。 主梁支腿抗弯刚度比：系数： K?式中 I2——主梁绕x轴惯性矩；
I1=Ix2?565398cm4——支腿折算惯性矩； h=9.8m，L?22m k?I2h32428??243.7 ?=
I1L12016I2h13287629.8????1 I1L565398222．1．6支腿与下横梁的内力校核计算：
由主梁均布自重产生的内力。有悬臂时的侧推力为：
2qj(L2?6L1)320(1202?6?3122) H?=?172.56
4?129(2?140?3)4h(2k?3)为了安全起见，现将有悬臂门架当作无悬臂门架计算，即
50.13?22002 H???12379.04N
4h(2k?3)4?980(2?1?3)弯矩Mc?MD??Hh??12379.04?980??12131459.2N?cm
2．1．7支腿平面内的支腿内力计算：
由垂直载荷引起的支腿内力在垂直载荷pc作用下引起的支腿内力为支反力：
V?pc?l?(l1?a)?377562.28?7?(1.6?1.6)???204962.38N
l7pc(l1?a)377562.28(1.6?1.6)??1725.9N9 l7qjL2 V2?
2．1．8箱型梁的约束弯曲校核计算：
根据理论分析和实验验证，在薄壁箱型梁的角点上，最大约束弯曲正应力可近似取为：
????o(1??)
式中 ?o——自由弯曲正应力； ??1.75B——考虑约束弯曲而使应力增大的系数； L B——翼缘板宽度。
初选箱形截面腹板厚度?????2?6?6?12cm?0.012m
??C2?????2??A2???????L????Gxc???????3E??3??????C41?2?Q?????213??1.4?1000??21??1.4?10???0.012?28??8.82 ??8??(1.4?1.2?0.4)?1????3?2.1?10??33??5213
?A2?? Q???1?B2???8.82???3?Q?16kN0,刚度是控制条件。 ???27kN?1?0.36???3
图 薄壁箱形梁约束弯曲时截面正应力分布
图 腹板受轮压局部挤压计算
2．1．9轮压产生的局部压应力校核计算：
L由于门架平面内A支座处轮压最大，其值为Vmax=475818.8N，若在是设计时，能使得
A支座侧的两个车轮轮压接近相等，则：
当起重机小车的轮压直接作用在梁的腹板上时（图 ），腹板边缘产生的局部压应力为：
P?m=
??????
2?N 式中 ?m_——局部压应力?mm??； ?? P———集中载荷（N）； ?——板厚（mm）；
?——集中载荷分布长度，可按下式计算：
????2h1=50+2?10=70 式中 ?——集中载荷作用长度，对车轮取??50mm；
h1—-自构件顶面（无轨时）或轨顶（有轨时）至板计算高度上边缘的距离（mm）.
当起重机小车的轮压直接作用在梁的上盖板时，局部弯曲应力为：普通正轨布置在两腹板中间的上盖板上，由轮压作用而使上盖板产生局部弯曲，此时上盖板应按被两
腹板和相邻两筋板分隔成的矩形板计算，如图 所示。
箱型梁上盖板是超静定薄板。它支承在梁的腹板和横向加筋板上。这种薄板的计算简图较复杂，再加上在小车轮压作用下，起重机箱型梁的盖板连同轨道一起承受局部弯曲，使其计算简图更加复杂。
为了简化计算，特作如下假设：
1）把上盖板看作为是腹板和横向加筋板约束的自由支承的薄板； 2）轨道视为一根中部受集中载荷的梁； 3）根据薄板受集中载荷作用来计算盖板挠度；
4）计算应力时，假设轨道和盖板间仅在边长为a和b矩形面积上接触。此时，?1?2hp?5 (cm),b1为轨道宽度，hp为轨道高度。
图 上盖板的局部弯曲计算简图
对于正轨箱型梁，由于集中载荷的作用点在板的中心或偏一距离，故应采用板壳理论计算。根据板壳理论，作用在受载面积中心（图）弯距：
????4bsin?N?b????)(1?v)?(???)(1?v)? Mx??(2ln8???d?????
