考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N=14.937kN； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N=N'= 16.425kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58 cm； 计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ=1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m； 长细比: L0/i=197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186 立杆净截面面积 ： A=4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205N/mm2； 考虑风荷载时
σ=14936.985/(0.186×489)+37824.986/5080=171.672N/mm2；
立杆稳定性计算 σ=171.672N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时 σ=16425.36/(0.186×489)=180.59N/mm2；
立杆稳定性计算 σ=180.59N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
Hs=[φAf - (1.2NG2k + 0.85×1.4(ΣNQk + MwkφA/W))]/1.2Gk 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K=NG2+NG3+NG4=1.886kN； 活荷载标准值 ：NQ=7.088kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0.125kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85)=0.038 /(1.4 × 0.85)=0.032kN·m；
Hs =( 0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.886+0.85×1.4×(7.088+0.186×4.89×100×0.032/5.08)))/(1.2×0.125)=48.549 m；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H]=Hs /(1+0.001Hs)
[H]=48.549 /(1+0.001×48.549)=46.301 m；
[H]= 46.301 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =46.301 m。
脚手架单立杆搭设高度为24m，小于[H]，满足要求！
八、连墙件的稳定性计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl=Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.59， Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×0.59=0.081kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw=1.4×Wk×Aw=1.844kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.844kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf=φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i=250/15.8的结果查表得到 φ=0.958，l为内排架距离墙的长度； A=4.89 cm2；[f]=205N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.958×4.89×10-4×205×103=96.035kN； Nl=6.844 < Nf=96.035,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl=6.844小于双扣件的抗滑力 16kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
九、混凝土板强度验算
(因缺少直接国家规范，本验算主要参考相关规范及专业论文依据，请根据实际施工情况选用)
单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NG+NQ=5.419+7.088=12.507kN； 混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：
QB=1.4×[2×NL/(La×Lb)×(Lb×La)/(0.7×La×Lo)+Qk]=1.4×[2×12.507/(1.5×1.05)×(1.05×1.5)/(0.7×1.5×1.5)+0]=22.234kN/m2；
混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.2×h0/1000×25=3.6kN/m2；
因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值： Fi=GB+QB=3.6+22.234=25.834kN/m2；按3等跨均布荷载作用：
Mmax+=4.650kN·m，Mmax-=-5.813kN·m；
依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为： Mu=α1γsfyAsh0
Mu=α1fcbχ(h0-χ/2)+fy'As'(h0-αs')；
Mu=fyAs(h0-αs')(当χ<2αs'时，采用此公式)； 式中Mu ---板正截面极限承载弯矩；
α1 ---截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0； αs' ---纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc ---混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy' ---受压区钢筋抗拉强度标准值； As'---受压区钢筋总面积；
χ ---混凝土受压区高度，χ=Asfyh0/(α1fcbh0+fy'As') γs ---截面内力臂系数，γs=1-0.5ξ，ξ=Asfy/(α1bh0) fy ---钢筋抗拉强度标准值；
As---受拉钢筋总面积；
h0 ---计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；
[Mu+]=0.80×Mu+=0.80×1.00×{1-0.5×[1413.750×300.00/(1.00×1000×100×11.90)]}×300.000×1413.75×100/1000000=27.884kN·m；
[Mu-]=0.80×Mu-=0.80×[1.00×11.900×1000×26.276×
(100-26.276/2)+300.000×1413.750×(100-20)]/1000000=48.872kN·m；
所以有：[Mmax+]<[Mu+]，[Mmax-]<[Mu-]，此混凝土板是满足承载能力要求。
