支座最大弯矩计算简图 支座最大弯矩计算公式如下:
Mmax= -0.1×g2×la2-0.117×q2×la2= -0.1×1.192×0.92-0.117×1.26×0.92=-0.216kN·m；
（2）方木抗弯强度验算
方木截面抵抗矩 W=bh2/6=80×802/6=8.533×104 mm3； σ =M/W σ =0.216×106/(8.533×104)=2.531N/mm2； 底模方木的受弯强度计算值σ =2.531N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。 （3）底模方木抗剪强度计算 荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×1.192×0.9+0.617×1.26×0.9=1.344kN； 按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： τ = 3Q/(2bh)≤fv τ =3×1343.531/(2×80×80)=0.315N/mm2； 所以，底模方木的抗剪强度τ =0.315N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。 （4）底模方木挠度验算 方木弹性模量 E=9000 N/mm2； 方木惯性矩 I=80×803/12=3.413×106 mm4； 根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算： ν max =0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E× 地下室高支模支撑体系专项施工方案（碗扣式脚手架） 21 / 26 I)=0.147 mm； 底模方木的挠度计算值ν max =0.147mm 小于 挠度设计值[ν] =min(900/150，10)mm ，满足要求。 3.托梁材料计算 根据JGJ130－2011，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算 材料自重：0.1kN/m； 方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即 p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×1.192×0.9+1.2×1.26×0.9=2.541kN； 按叠加原理简化计算，托梁的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。 （2）强度与刚度验算 托梁计算简图、内力图、变形图如下： 托梁采用：10号槽钢； W=39.7 ×103mm3； I=198.3 ×104mm4； 托梁计算简图 地下室高支模支撑体系专项施工方案（碗扣式脚手架） 22 / 26 托梁计算弯矩图(kN·m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 8.4 kN ； 托梁的最大应力计算值 σ = 0.618×106/39.7×103=15.57 N/mm2； 托梁的最大挠度 ν max = 0.088 mm ； 托梁的抗弯强度设计值 fm=205N/mm2； 托梁的最大应力计算值 σ =15.57 N/mm2 小于槽钢抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求! 地下室高支模支撑体系专项施工方案（碗扣式脚手架） 23 / 26 托梁的最大挠度计算值 ν max =0.088小于最大允许挠度 [ν]=min(900/400,10) mm,满足要求! 4.立杆稳定性验算 立杆计算简图 1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算 （1）立杆荷载 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)支架的自重(kN)： NG1＝3.84×4.724＝18.14kN； (2)模板的自重(kN)： NG2＝0.09×0.9×0.9＝0.073kN； NG3＝24×0.12×0.9×0.9＝2.333kN； 静荷载标准值NG＝NG1＋NG2＋NG3＝20.546kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：(1)活荷载标准值： NQ＝（0.3＋0.6）×0.9×0.9＝0.729kN 3.立杆的轴向压力设计值计算公式： N＝1.2NG＋1.4NQ＝1.2×20.546＋1.4×0.729＝25.676kN （2）立杆稳定性验算。按下式验算 σ =1.05N/(υAKH)≤f 地下室高支模支撑体系专项施工方案（碗扣式脚手架） 24 / 26
