湖北理工学院 毕业设计（论文）
型号 口径 A 转速 r/min 980 风量 m3/min 78.0 压力 KPa 9.8 轴功率 Kw 19 功率 Kw 22 生产厂 RMF-240 250 沙鼓风机厂 3.6.5 进出水系统
由于氧化池的流态基本上是完全混合型，因此对进出水的要求并不十分严格，满足下列条件即可：进、出水均匀，保持池内负荷均匀，方便运行和维护，不过多地占用池的有效容积等。当处理水量为1308m3/d时，采用廊道布水，廊道设在氧化池一侧，宽度取0.4m，出水装置采用周边堰流的方式。出水管道DN=200mm
3.7 竖流式二沉池
3.7.1 构造
选用竖流式较合适，其排泥简单，管理方便，占地面积小。
竖流式沉淀池，按池体功能的不同把沉淀池分为进水区、沉淀区、出水区、缓冲区和污泥区等五部分。废水由中心管上部进入，从管下部溢出，经反射板的阻拦向四周分布，然后在由下而上在池内垂直上升，上升流速不变。澄清水由池周边集水堰溢出。污泥贮存在池底泥斗内，由动力系统提升至污泥管支管外排。示意图如下：
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图3-4 二沉池剖面草图
图3-4 二沉池剖面草图
图3-4 竖流式二沉池示意图
3.7.2 设计计算
（1）每座沉淀池承受的最大水量
qmax=Qmax/n =0.015/1=0.015 m3/s
f=qmax/v0 =0.015 m3/s/0.030=0.50m2
其中Qmax——最大设计流量，m3/s
v0——中心管内流速，不大于30mm/s，取30mm/s n——沉淀池个数，采用1座 （2）中心管直径d0
d0=（4f/π）1/2 =(4×0.50/3.14)1/2=0.87m,取为1.0m
校核中心管流速
f '=πd02/4 27
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=3.14×1.002/4=0.64m2
v0'= qmax/f'
=0.015/0.64 =28mm/s 满足要求。 （3）中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度h3
h3=qmax/v1πd1 =0.018/(0.015×3.14×1.35)=0.28m
其中v1——污水由中心管喇叭口语反射板之间的缝隙流出的速度，设
v1=0.015m/s
d1——喇叭口直径，取1.35m （4）沉淀部分有效断面积F
表面负荷设q为1.5m3/(m2h)
=0.015/0.0005=30m2
v——污水在沉淀池中的流速，取v=0.5mm/s （5）沉淀池直径D
D=[4(F+f)/ π]1/2 =[4×(30+0.5)/3.14]1/2=6.2m,取D=6m
（6）沉淀部分有效水深h2
停留时间t为2h，则
h2=3600vt =0.0005×2×3600=3.6m
D/ h2=6/3.6<3，满足要求。
（7）校核集水槽出水堰负荷：集水槽每米出水负荷为
qmax/πD =15/3.14×6=0.96L/(s·m)<2.9L/(s·m) 符合要求
（8）沉淀部分所需总容积：
W= qmax（C1–C2）T×20×60×60×100/ r（100- P0）
=42.4m3
污泥含水率P0=99.5% 进水悬浮物浓度C1=43.9
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F= qmax/v
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出水悬浮物浓度C2=12 两次清除污泥间隔时间T=2d
r —污泥的容量（kg/m3），取1000 kg/m3 Kz—生活污水流量总变化系数
每个池子所需污泥容积为 42.4/1=10.6m3
（9）圆截锥部分容积V
贮泥斗倾角取45°
h5=（R-r）tg45° =(3-0.2)×1=2.8m
V1=πh5(R2-r2)/3
=3.14×2.8×(32-0.22)/3=37.5m3>10.6m3 其中 R——圆截锥上部半径 r——圆截锥下部半径 h5——圆截锥部分的高度 （10）沉淀池总高度H
设超高h1和缓冲层h4各为0.3m，则
H=h1+h2+h3+h4+h5
=0.3+3.6+0.28+0.3+2.8=7.28m
3.7.3 进出口形式
沉淀池的进口布置应做到在进水断面上水流均匀分布，为避免已形成絮体的破碎，本设计采取穿孔墙布置。
沉淀池出口布置要求在池宽方向均匀集水，并尽量滗取上层澄清水，减小下层沉淀水的卷起，采用指形槽出水。进出水管道取DN=200mm 3.7.4 排泥方式
选择多斗重力排泥，其排泥浓度高、排泥均匀无干扰且排泥管不易堵塞。由于从二沉池中排出的污泥含水率达99.6﹪，性质与水相近，故排泥管采用200mm.
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