ql47.94?6004600??f???0.10mm?f??1.5mm36150EI150?8.1?10?8.33?10400，合格。
⑵ 翼板部位 强度
q2l25.16?0.62Mmax???0.19KN?m1010
Mmax0.19?106????1.14MPa?????10.8MPaW1.67?105
刚度
荷载：q?5.16??2.0?2.5?2.0??0.3?3.21KN/m
ql43.21?6004600??f???0.04mm?f??1.5mm36150EI150?8.1?10?8.33?10400 ， 合格。
㈣、方木大楞检算
考虑箱梁腹板部位的重量较集中，而为了方便计算，箱梁自重是按整体均布考虑，这必将导致腹板处的实际荷载要大于计算荷载，而其他部位的计算荷载比实际荷载偏大，因而在腹板部位对支架立柱给予加密，横向间距取0.60m，翼缘板处立柱间距取0.9m，同时，腹板部位大楞的计算跨度按0.6m计以平衡因计算荷载比实际荷载偏小的不利影响，且大楞偏安全地按简支梁考虑。大楞规格为150mm×150mm的方木。 ⒈ 荷载组合
小楞所传递给大楞的集中力为： 箱底：P1?9.236?1.0＝9.236KN
翼板部位：P2?5.16?1.0＝5.16KN
2g?6?0.15?0.14KN/m 大楞方木自重：
⒉ 截面参数及材料力学性能指标
a31503W＝??5.63?105mm366 a41504I???4.22?107mm41212
方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）中
的A－3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：
???＝12?0.9＝10.8MPa， E?9?103?0.9?8.1?103MPa
⒊ 承载力检算 ⑴ 箱底部位
由于小楞方木的布置具有一定的随机性，因此检算应力时应按产生最大应力布载模式进行计算。 力学模式：
① 强度
按产生最大正应力布载模式计算。 支座反力
R?9.236?3?0.14?0.6?13.9KN2 M1/20.14?0.302?13.9?0.30??9.236?0.2?2.32KN?m2
则最大跨中弯距
?maxM1/22.32?106???4.12MPa?????10.8MPaW5.63?105 ， 合格。
刚度
按产生最大竖向力的“最大支座反力布载模式”计算
集中荷载：P＝9.236?4－?2.0?2.5?2.0??0.6?0.6＝34.6KN
Pl35gl434.6?1000?60035?0.14?6004f?????0.46mm48EI384EI48?8.1?103?4.22?107384?8.1?103?4.22?107
?f??600?1.5mm400
f??f? ，合格。 ⑵ 翼板部位 力学模式：
翼板部位的钢管立柱间距0.9m，方木规格同箱底部位。 强度
按产生最大正应力布载模式计算。 支座反力
R?5.16?4?0.14?0.9?10.38KN2
则最大跨中弯距
M1/20.14?0.452?10.38?0.45??5.16?0.3?3.11KN?m2 M1/23.11?106???5.52MPa?????10.8MPa5W5.63?10 ， 合格。
?max刚度
按产生最大竖向力的“最大支座反力布载模式”计算
14.79KN 集中荷载：P＝5.16?4－?2.0?2.5?2.0??1.0?0.9＝Pl35gl414.79?1000?90035?0.14?9004f?????0.66mm48EI384EI48?8.1?103?4.22?107384?8.1?103?4.22?107
400
，合格。
?f??1000?2.5mm
㈤、满堂式钢管支架检算
每根钢管立柱所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略方木小楞自重不计，则大楞传递的集中力： 箱底（均以跨度0.60m计算）：
P1＝(37.5?1.88?2.0?2.5?2.0)?1.0?0.6?0.14?0.6＝27.61KN 17.14KN 翼板：P2＝(10?0.5?2.0?2.5?2.0)?1.0?1.0?0.14?1.0＝Φ48×3.5mm钢管自重，满堂式钢管支架按6m最高计： g?6?38.4?2?38.4?5?614.4N?0.61KN
则单根钢管立柱所承受的最大竖向力为：
＝27.6?0.61＝28.211KN Nmax