故满足要求，可以达到稳定。 B．局部稳定性验算：
钢管宽厚比查表得D/t≤100(235/ fy) 代入数值100(235/ fy)=101.95 D/t=44.08 所以满足要求 3、挠度验算
自重q=1/4x3.14(52.92-50.52)x7.8/100=15.2N/m 回转半径D=0.35d＝0.35x（52.9+50.5）/2=18.1cm 惯性矩I=A*D2=1/4x3.14(52.92-50.52)X18.12 =63818.4 cm4 计算挠度
v=5qL4/384EI=5×15.2×20004/(384×2.06×105×63818.4) =0.0237m=2.37cm 预应力条件下挠度 第三道钢支撑为
Vm=vo+v=v/（1-N/NE）=2×10-2/(1-2500/4233)=0.048=4.8 cm
第四道钢支撑为
Vm=vo+v=v/（1-N/NE）=2×10-2/(1-3600/4913)=0.0748=7.5 cm
其中NE 极限压力值NE=σcr×A’=217.3×226.4=4912.9 KN 允许挠度 ：[v]=l/250=2000/250=8cm
v<[v] 故满足要求。 4、 盾构上方工字钢钢支撑
钢支撑形式采用两根工28b和连接板组成，由于两根钢支
撑比两根钢支撑加连接板的截面形式更不稳定，故选择截面形式为两根工字钢。 故λ1=μl/i=0.7×6/22.2×102=18.9 由于λp＞λ1
所以不可以用标准临界力公式，只能用经验公式： σcr=A-Bλ1 其中A=304MPa,B=1.12MPa 带入公式得 σcr=282.8 MPa
Pcr=σcr×2A’ =3450.16KN 故Pcr大于设计值,所以结构稳定
