东北大学硕士学位论文
第三章石油化工企业重大事故后果评估
献中经常提到的三个沸腾液体扩展为蒸汽爆炸模型为国际劳工组织（ＩＬ０）提出的 模型，｝Ｌ Ｒ．Ｇｒｅｅｎｂｅｒｇ和Ｊ。Ｊ．Ｃｒａｍｅｒ提出的模型以及Ａ．Ｆ．Ｒｏｂｅｒｔｓ提出的模型。通 过分析比较，认为Ｇｒｅｅｎｂｅｒｇ和Ｃｒａｍｅｒ模型㈣更为合理准确一些，因此本评价方法采用Ｇｒｅｅｎｂｅｒｇ和Ｃｒａｍｅｒ模型，并对其热量的计算公式进行修正。 （１）火球半径 Ｄ＝２．６６５Ｗ０３２７ （３．２２） 式中：．Ｄ一火球半径（Ⅲ）； 形一火球中消耗的可燃物质量（ｋｇ）。对单罐储存，取罐容量的５０％；对 双罐储存，取罐容量的７０％；对多罐储存，取罐容量的９０％。 （２）火球持续时间 ｝＝１．０８９ Ｗ ｏ ３２７ （３．２３） 式中：ｔ一火球持续时间（ｓ）； 形一同上式。
（３）火球抬升高度 火球在燃烧时，将抬升到一定高度。火球中心距离地面的高度Ｈ由下式估计： Ｈ＝Ｄ （４）火球表面热辐射能量 假设火球表面热辐能量是均匀扩散的。火球表面热辐能量ＳＥＰ由下式计算： ＳＥＰ＝ＦｓＷＨａ／（ｒｉＤ２ｔ） （３．２５） （３．２４） 式中：Ｆ厂火球表面辐射能量ｂｋ； 月卜火球的有效燃烧热（Ｊ／Ｋｇ）。 Ｒ与储罐破裂瞬间储存物料的饱和蒸气压力Ｐ（Ｍｐａ）有关：
Ｆｓ＝０．２７Ｐ ｏ ３２ （３．２６） 对于因外部火灾引起的ＢＬＥＶＥ事故，上式中的Ｐ值可取储罐安全阀启动压力Ｐｖ
的１．２１倍，即： 皿由下式求得：
Ｐ＝Ｉ．２１Ｐｖ （３．２７） ％＝鼠一凰一ｃ口Ｔ 式中：玩一液化石油气的燃烧热（Ｊ／ｋｇ）；
（３．２８） 风一液化石油气常沸点下的蒸发热（Ｊ／ｋｇ）： Ｇ一液化石油气的恒压比热（Ｊ／ｋｇ．Ｋ）： ｒ一火球表面火焰温度与环境温度之差（Ｋ），一般来说Ｔ＝１ ７００Ｋ。 （５）视角系数 视角系数Ｆ的计算公式如下：
．４４．
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第三章石油化工企业重大事故后果评估
Ｆ＝（（Ｄ／２）／ｒ）！
（３．２９） 式中：ｒ一目标到火球中心的距离（ｍ）。
令目标到液化气储罐的水平距离为Ｘ（ｍ），所以： ，＝（Ｘ２＋Ｈ２）ｏ （６）大气热传递系数 火球表面辐射的热能在大气中传输时，由于空气的吸收及散射作用，－一部分 能量损失掉了。假定能量损失比为ａ，则大气热传递系数ｔａ＝１－ａ，ａ和大气中的ｃＯ： 和Ｈ。Ｏ的含量、热传输距离及辐射光谱的特性等因素有关。 岛可由以下的经验公式来求取：
５
（３．３０） ｔ。＝２．０２０。＾）“” 式中：ｐⅣ一环境温度下空气中的水蒸气压，Ｎ／ｍ２ （３．３１）
，厂一目标到火球表面的距离，ｍ。 ｐ。＝ｐ。ｏ×兄日
（３．３２） 式中：肌０＿一环境温度下的饱和水蒸气压，Ｎ／ｍ２ 足阡一相对湿度 ＾＝ｒ—Ｄ／２ （３．３３） （７）火球热辐射强度分布函数 在不考虑障碍物对火球热辐射产生阻挡作用的条件下，距离液化气容器ｘ处 的热辐射强度ｑ（Ｗ／ｍ２）口－Ｉ由式（３．３４）计算： 印＝ｓ！ＥＰ×Ｆ×岛 （３．３哇） （８）有服装防护的人体接收的热辐射强度 同裸露人体的情况相比，由于服装的防护作用，人体实际接收的热辐射强度 有所减少，人体实际接收的热辐射强度ｑｃ（Ｗ／ｍｚ）可由式（３．３５）计算： ｇ产Ｆｑ （３．３５） 式中：＿一有服装保护时人体的热接受率，这里取Ｆ＝Ｏ．４。
（９）火球的热辐射伤害准则 在热辐射作用下，目标可能受到伤害。这里的目标指可能被伤害的任何客体， 如人员、机器、木材、建筑物或其它任何结构。这里的伤害既包括对人的伤害， 又包括对物的破坏。对物的破坏是咀热辐射引燃术材为研究内容。对人体的伤害
主要是通过不同热辐射通量对人体所受的不同伤害程度来表示。 对于人体所受伤害是以热辐射伤害概率来表示的： 一度烧伤：ｐｒ＝．３９．８３＋３．０１８６１ｎＬ 二度烧伤：ｐｒ＝．３６．３８＋２．５６１ｎＬ 死亡：ｐｒ＝一４３．１４＋３．０１８６１ｎＬ
（３．３６） （３．３７） （３．３８）．．４５．．
